罗拉速度、喷嘴结构、前罗拉钳口至前喷嘴的距离、前后喷嘴气压、超喂比、卷绕比等。

　　喷气纺纱的加捻过程是在前、后喷嘴中进行的，因而喷嘴的气压对纱线质量影响较大。为了通过有限的试验次数检验影响成纱质量的主要因素，本文选择三个因子安排试验，前两个因子分别是前喷嘴气压和后喷嘴气压，第三个因子是一个未知因素，它综合代表其它工艺。因子水平编码如表1所示。

　　表1因子水平编码表水平前喷嘴压力/MPa后喷嘴压力/MR综合反映其它工艺的未知因素从生产实践看：必须考虑三因子相互之间的一阶交互作用，所以设计的三因子三水平正交试验方案如表2所示。此外，为了消除试验操作因素对试验结果的影响，在表2中需将试验顺序机打乱，例如**次按第26号试验方案试验，等等。

　　表2正交试验方案试验顺序试验号前喷嘴压力后喷嘴压力综合反映其它工艺的未知因素1.4纺纱试验在温度23C、相对湿度75%的环境下，采用纺纱速度180m/min、前钳口至**喷嘴间距为15、超喂比0.96、卷绕比0.99的工艺，根据表2安排的正交试验方案进行了27个方案的纺纱试验。成纱线密2结果与分析2.1成纱质量根据国标GB/T3916-1997，应用YG601型纱线强力仪测试成纱强力。测试条件：温度19.5C，相对3292.1-2008，应用YG133-A型电容式条干均匀度仪测试纱线条干均匀度。测试条件：温度21C，相对湿度61%；测试速度：400m/min，测试时间：lmin.测得的成纱强力和条干均度如表3所示。

　　表3成纱强力和条干均匀度试验号断裂强力/cN断裂伸长率/%断裂功条干CV值/% 2.2方差分析根据统计学理论，正交试验中各因素统计量服从F分布，即，足-分别为第i因素、误差项的偏差平方和，人-分别为A，的自由度。

　　所以，通过检验可以判断各因素的显著性。取显著性水平a分别为：高度显著尸（/，尤）显著尽。/>（/，人）；一般影响（，/> 6-.」，人）；6-.。25（/，人）。限于篇幅，选择成纱强力和条干进行方差检验分析，结果分别见表4和表5.表4成纱强力方龙分析结果方差来源平方和s自由度f均方和AS统计量F显著性高度显著显著高度显著显著误差▲注：有▲标记的因素被视为误差（T同）。

　　表5成纱条干方差分析结果方差来源平方和s自由度f均方和AS统计量F显著性高度显著一般影响高度显著显著误差▲从方差分析看出：前后喷嘴气压以及它们的相互作用对成纱质量的影响非常明显，超过其它因素。

　　这主要是因为前喷嘴的涡流场会形成头端自由的纤维，对芯纤维进行初始包缠，同时，阻止后喷嘴的捻度向前罗拉传递，其大小影响着成纱中外包纤维的包缠情况。后喷嘴气压也影响包缠纤维对芯纤维包缠的松紧程度、包缠密度、包缠状态。所以，前后喷嘴气压不但影响成纱强力，也影响成纱条干。

　　综合代表其它工艺的未知因子C对成纱强力影响显著，而对条干影响却是一般；但未知因子C与后喷嘴气压的交互作用对成纱强力和条干都有显著的影响。

　　2.3*优方案初步分析在方差分析的基础上，可根据试验结果并基于显著性和因子效应求出工程*优方案。由于C是多个其它因素的综合反映，不能确定其水平，所以在忽略C及与其交互的因素的影响后，只能估计初步工程*优方案。

　　基于表4显著性和因子效应得到成纱强力初步*优方案：前后喷嘴压力分别取0.275和0.4MPa；次优方案：前后喷嘴压力分别取0.2和。4MPa.它们以95%信度的*优估计值分别是：，基于表5显著性和因子效应得到成纱条干初步*优方案：前后喷嘴压力分别取0.2和0.35MPa，该方案以95%信度的*优估计值是。

　　从初步工程*优方案可看出：前喷嘴压力小于后喷嘴压力，有利于提高成纱强力和条干水平。

　　3结论本文以粘胶为纺纱原料，在DHUP-2喷气纺纱小样机上进行了g因子三水平的纺纱正交试验，虽然限于客观条件使成纱质量不尽理想，但从试验及方差分析结果可得到：在众多的影响喷气纺成纱强力和条干的因素中，前后喷嘴气压以及它们的交互作用产生的影响*明显，其次是未知因子C与后喷嘴气压的交互作用。

　　综合代表其它工艺的未知因子C对成纱强力影响显著，而对条干影响却是一般。

　　从初步工程*优方案可看出：前喷嘴压力小于后喷嘴压力，有利于提高成纱强力和条干水平。

　　本文所指的未知因子C综合代表了其它工艺，它们对成纱质量的影响有待进一步检验确定。

　　张永春同学参与本文材料整理，特此致谢。